LT1813是一款100MHz双运算放大器，针对12V以下的电源电压进行了优化。它具有易于使用的电压反馈拓扑结构，具有高阻抗输入，但它可以在仅3mA供电电流的情况下保持750V/µs。直流性能也不容忽视，器件最大V(OS)为1.5mV，最大I(OS)为400nA。

表1列出了LT1813与其他电压更高的器件相比的重要规格。一个关键的性能指标是增益带宽与电源电流的比值(GBW/I(supply)，单位为MHz/mA)。与LT1361和LT1364相比，LT1813采用的新工艺放弃了高电源电压操作，MHz/mA增加3×-4×。如此适度的供电电流的惊人速度对低功耗应用极具吸引力。LT1813还传播了匹配、高输入阻抗输入和低V(OS)、I(B)、I(OS)和输入噪声的家族特性。改进的LT1813共模输入范围增加了其在低电源电压应用中的实用性。稳定性与电容寿命是另一个独特和可取的特点。虽然LT1813在无限容性负载下不稳定，但它的电容比竞争对手的高速放大器高出近两个数量级。C(LOAD) =100pF、500pF和1000pF时单位增益的小信号瞬态响应如图1所示。

LT1813扩展了有源滤波器、仪器放大器和缓冲器等应用的频率响应。图2显示LT1813将单端信号转换为LTC1417 14位数字转换器(ADC)的差分驱动器。请注意，顶部放大器提供单位电压增益，但放大器配置为2的噪声增益，以匹配底部放大器的相位响应，其增益为-1。ADC前的滤波器可降低宽带噪声。对于425kHz, 2V(P-P)输入，该电路的无杂散动态范围(SFDR)为-79dB。

电路设计

电路的简化原理图如图3所示。该电路看起来类似于电流反馈放大器，但两个输入都是高阻抗的，就像传统的电压反馈放大器一样。发射极跟随器的互补级联Q1-Q4缓冲非反相输入并驱动电阻R1的一侧。电阻器的另一侧由Q5-Q8驱动，形成反相输入的缓冲器。输入电压出现在电阻上，在Q3和Q4中产生电流，由Q9-Q11和Q13-Q15镜像到高阻抗节点。晶体管Q17-Q24构成输出级。带宽由R1、Q3、Q4、Q7、Q8的g(m) s和补偿电容C(T)设定。

Q1-Q4和二极管Q10和Q14的压降设定放大器的输入共模范围。Q3和Q4的发射器跟随非反相输入。当输入接近供电轨时，限制电压由Q3或Q4的饱和决定，这大约发生在供电轨的一个V(BE)加一个V(SAT)。通常情况下，输入共模范围从任意一个供电轨为1V，并由CMRR规范保证从任意一个供电轨为1.5V。由于Q25和Q26为级联编码器件Q9和Q13提供了浮动偏置点，因此在不影响镜面Q9 - q11和Q13 - q15输出阻抗的情况下实现了这种优异的输入范围。由于镜像中的相移，较低带宽的进程不能成功地使用这种技术并保持高带宽。

转换补偿电容C(T)可用的电流与R1上出现的电压成正比。这种“回转升压”方法由于其与输入步长固有的线性关系而实现了低失真。可以在不增加静态电流的情况下产生大的回转电流。R1的低值可将输入噪声电压降至8nV/√赫兹并有助于降低输入偏置电压和漂移。LT1813采用小尺寸、多ghz晶体管，以微弱的工作电流产生丰富的带宽，并允许进一步降低空转电源电流。

输出级通过提供电流增益来缓冲负载的高阻抗节点。最简单的输出级将是两对互补的发射器跟随器，这将提供β (NPN) × β (PNP)的电流增益。不幸的是，这种增益甚至不足以驱动适度的负载。增加另一个发射器-从动器或达林顿配置可以减少输出摆幅，并在大容性负载下产生不稳定。

LT1813上使用的解决方案是创建一对由晶体管Q19-Q21和Q22-Q24组成的复合晶体管。附在发射极跟随器Q19和Q22集电极上的电流镜提供了额外的电流增益。晶体管几何形状Q20与Q21和Q23与Q24的比值增加了大约15倍的电流增益。没有输出摆动惩罚，因为摆动限制在Q9和Q13的收集器上。复合材料的动力学不像发射器跟随器那样温和，因此需要补偿，由C1和C2提供补偿。

容性负载的稳定性由输出级和增益节点之间的R(C)， C(C)网络提供。当放大器驱动轻负载或中等负载时，输出可以跟随高阻抗节点，网络自启动，没有影响。当驱动电容或小值电阻等重负载时，网络不完全自引导，并增加C(T)提供的补偿。C(C)提供的额外电容减慢了放大器的速度，R(C)产生的零增加了相位裕度以增加稳定性。

结论

高摆压率、直流精度和低3ma过放电源电流的结合，使LT1813成为低电压、低功耗、高速应用的一个令人信服的选择。