图1所示 基本的MAX1864辅助线性稳压器。

图1显示了MAX1864中可用的两个基本线性稳压电路之一。在这个电路中，一个误差放大器和一个开漏极MOSFET驱动外部PNP晶体管Q1。这与其他外部元件一起，形成一个线性稳压器，最大输出电流为30V，最大输出电流为2A。因为从主降压电路可以有200kHz的开关活动，高增益线性调节电路可以放大显示在公共地平面上的开关噪声。这些噪声尖峰被放大并送到输出晶体管，在那里它们被进一步放大。当这些噪声尖峰传导通过Q1的基极时，将电荷转移到输出电容。在没有负载的情况下，这可能导致输出上升到输出电压设定点以上。在输出电容上也可以看到开关噪声;较大的输出电容可以降低噪声，但由于成本和电路板空间较大，增加电容可能是不可接受的。

图2 R7和C12的加入降低了开关噪声。

图1显示了横跨Q1基极的电容C3，这减少了由误差放大器放大的噪声。由于低基极阻抗，滚降频率相当高。在这种情况下，发射极电流为0.150A时，发射极电阻为:

Re值为0.167欧姆，最小Beta值为15，反射在基极的最坏情况阻抗为2.5欧姆 (Beta * Re)。当C3为2.2nF时，该滤波器在29MHz时开始衰减。这不是一个有效的地方，滤波器应用，因为在这一点上，阻抗太低。电路图2通过将1.2k电阻与Q1的基极串联以提高阻抗来解决这个问题。然后，加入C12，可以形成更具成本效益的滤波器。现在，因为C12看到的阻抗是1.2k，所以C12的22nF的滚降(Frol)为:

显然，6kHz的滚降比图1中的电路能更好地滤波200kHz的开关噪声。必须选择R7，使其不限制Q1基极驱动电流。该电路在R7为1.2k时，可以为Q1提供最大12.6mA的基极驱动电流。在R7中，功耗也是一个问题。在这种情况下，R7的最大功率为200mW (1.2k * 12.6mA²)。这假设R7上的最大电压为15.1V (15.8V - 0.7V)。由于Q1的最小Beta值为15，该电路可以提供最少190mA的输出电流。在需要较低输出电压和较低输入电压的应用中，必须降低R7以允许指定输出电流所需的最小基本驱动。这可能需要一个更大的C12电容来实现与图2中相同的滤波。

为了确定C12和R7应该滚出的频率，需要知道输出电容C1的最坏情况等效串联电阻(ESR)。然后设置R7/C12的滚降以抵消输出电容的ESR产生的零。例如，如果C1的最低ESR为0.6欧姆，则在以下位置引入零:

然后，设Frol = Fzer，如果在1.2k时选择R7，可以发现C12为22nF。换句话说:

值得注意的是，图1中的电路也有一个极来抵消输出帽中的ESR零。该极由R2、R3和电容器C2并联组合而成。不幸的是，这对过滤芯片内部产生的开关噪声作用不大。图2中的C12提供了双重作用，既可以抵消ESR零，又可以在芯片输出端过滤内部产生的噪声。

图3 图1中电路的噪声拾取。

图3显示了当开关降压运行并使用图1中的电路时产生的200kHz噪声。这个输出噪声很大程度上取决于开关上的负载。从图3可以看出，当降压电路产生噪声时，C1上的线性输出被驱动到56mV峰值，然后50mA的负载电流使输出放电。图4结果表明，在高增益线性稳压电路后放置滤波器可将输出噪声显著降低至7.3mV。一个额外的好处是，更少的电荷注入通过Q1，所以满到空载调节也大大提高。

图4 在与图3相同的条件下，图2中的电路的输出噪声比图1中的电路低得多。

MAX1864是一种多功能集成电路，可以提供经济高效的多输出转换器。MAX1864的实际应用电路如图所示图5。在这个双输出电路中，降压稳压器在7A时产生3.3V输出，而辅助稳压器在0.15A时产生5V输出。即使考虑Q2上7V的下降所产生的损耗，图5中电路的总效率为89%。

图5 MAX1864双输出电路采用降噪。

表1。图5中的电路数据

表1显示该电路的表格数据。（表2是零件清单。)值得注意的是，这个MAX1864电路在引脚7和8上有一个正辅助稳压器的规定。除了MAX1864的特性外，MAX1865还具有额外的正增益和负增益块，提供产生五倍输出电源的能力。在MAX1964和MAX1965增加了能力，为上电测序和跟踪。MAX8513和MAX8514也可以从本文提出的降噪技术中受益。MAX1865, MAX1965和MAX8514都有负输出稳压器，虽然这里没有介绍，但PNP晶体管可以用等效的NPN晶体管代替，以促进相同的降噪技术。这些具有低输出噪声的多输出电源对工程师来说具有更大的价值。

表2。10V至14V输入3.3V在7A, 5V在0.15A输出